測壓實驗中,由于不同長度的測壓管會對脈動壓力信號存在一定的畸變,因此需要對脈動信號進行管路修正?；痉椒ㄊ菍γ}動信號進行傅里葉變換,在頻域上對信號不同頻率的幅值和相位畸變進行修正,再將修正后的頻譜進行逆傅里葉...[繼續(xù)閱讀]

    將頻響修正后的脈動風壓力時程 Pi(tk)無量綱化,除以來流動壓,得到風壓系數時程 CPi(tk)如式(3-1),式中,UH為來流參考風速。對風壓系數進行統計,得到平均風壓系數與均方根風壓系數如式(3-2)和式(3-3)所示。式中,N 為樣本長度。測力試驗...[繼續(xù)閱讀]

    為獲得單煙囪氣動風荷載,使之成為與雙煙囪試驗結果對比的基礎,并驗證本文所采用提高來流湍流度方法減小雷諾數效應的有效性,首先進行單煙囪的剛性測壓試驗。圖 3-11 給出了本文單煙囪剛性測壓試驗風壓分布與文獻中煙囪測壓...[繼續(xù)閱讀]

    根據式(3-10)計算的各風向合風力系數,其統計量玫瑰圖如圖 3-14 所示。圖中給出了測壓、測力試驗結果及單體模型的試驗結果。由圖可以看出,對于煙囪 A,風力隨風向的變化基本是對稱的,這與場地建筑的對稱分布規(guī)律是一致的。當風...[繼續(xù)閱讀]

    圖3-17給出了不同間距工況各風向下測壓試驗得到的體軸風力系數平均值與均方根值的比較(mean ± RMS)。由圖可以看出,體軸力隨風向呈現出正余弦的變化規(guī)律,說明試驗結果是可靠的;還可以發(fā)現風向角為 15°和 30°時,X和 Y方向的風力均...[繼續(xù)閱讀]

    根據 3.2 節(jié)的方法得到各測點的平均風壓系數和均方根風壓系數,將煙囪表面展開得到相應的風壓分布云圖,如圖 3-20 所示。由于篇幅有限,僅給出最不利風向角下雙煙囪的風壓分布圖。(a)2D風向角30°平均風壓系數(b)2D風向角30°均方根風...[繼續(xù)閱讀]

    采用第 2 章的方法對煙囪結構進行順風向及橫風向的風振響應分析,首先根據外形尺寸材料及荷載信息,利用通用有限元分析軟件 ANSYS 對煙囪結構進行建模并進行風振響應分析。煙囪結構 ANSYS 有限元模型見圖 4-1,其混凝土外筒采用變...[繼續(xù)閱讀]

    本節(jié)給出 3.4 節(jié)確定的最不利風向的風振響應分析結果,包括順風向和橫風向的位移響應和基底反力響應,并將其與 3.3 節(jié)的單煙囪風振響應結果進行對比。本報告計算結構表面的脈動風荷載時程取自風洞試驗,再根據斯托羅哈相似準則...[繼續(xù)閱讀]

    本實驗位移測量采用日本松下(Panasonic)公司生產的 HL-C235BE 系列激光位移計[圖4-7(a)]。該儀器光束直徑約250 μm,測量范圍為(350±50)mm,精度為±0.03% F.S.。加速度測量采用丹麥 Brüel & Kjr(B&K)公司生產的高精度4507-B-006 型加速度傳感器[圖...[繼續(xù)閱讀]

    在氣彈模型風洞試驗時,受試驗條件的限制,模型的幾何尺寸通常要縮小到原型結構的幾十分之一甚至幾百分之一。此時,要實現縮尺模型和原型結構在風荷載作用下的動力響應相似,需保證縮尺模型和原型結構滿足來流相似(包括平均風...[繼續(xù)閱讀]