Gormont模型是從直升機(jī)旋翼發(fā)展而來,該模型通過定義參考攻角αref經(jīng)驗(yàn)性地模擬翼型的動(dòng)態(tài)失速,參考攻角αref不同于翼型的幾何攻角,其具體表達(dá)式為αref＝α-K1Δα (2-80)式中 M——馬赫數(shù);——α對(duì)時(shí)間的導(dǎo)數(shù);t——翼型厚度;c——弦長(zhǎng)。...[繼續(xù)閱讀]

    1983年Beddoes提出了一個(gè)更復(fù)雜的可模擬附著流和分離流的動(dòng)態(tài)失速模型,之后Leishman等人對(duì)其進(jìn)行了修正,該模型相比于Gormont模型更加準(zhǔn)確。Leishman-Beddoes模型包括三個(gè)部分: 非定常附著流、失速發(fā)生和分離流。非定常附著流的求解包括...[繼續(xù)閱讀]

    取流場(chǎng)中某任意形狀的空間固定有限控制體,如圖2-18所示,運(yùn)用質(zhì)量守恒定律,即單位時(shí)間內(nèi)流進(jìn)或流出表面S的流體質(zhì)量等于控制體內(nèi)質(zhì)量改變速率。式中 ρ——流體密度;U——流體速度向量;S——控制體表面積,S=nS,n為表面單位法向向...[繼續(xù)閱讀]

    取流場(chǎng)中某任意形狀的空間固定有限控制體,如圖2-18所示,運(yùn)用牛頓第二定律,即F=ma(2-110)式中 F——控制體受到的合力;m——控制體內(nèi)流體質(zhì)量;a——加速度。圖2-18 空間固定的有限控制體式 (2-110) 可進(jìn)一步寫成控制體受到的合力包括體...[繼續(xù)閱讀]

    對(duì)于不可壓縮流體,密度ρ是常數(shù),主要的流場(chǎng)變量為壓力p和速度U,前面推導(dǎo)的連續(xù)性方程與動(dòng)量方程就是關(guān)于未知量p和U的方程。因此,對(duì)于不可壓縮流動(dòng)問題,連續(xù)性方程和動(dòng)量方程足夠描述流場(chǎng)流動(dòng)特性。但是,對(duì)于可壓縮流動(dòng)問題...[繼續(xù)閱讀]

    直接數(shù)值模擬 (Direct Numerical Simulation,DNS) 方法,即直接利用非定常的N-S方程對(duì)湍流進(jìn)行數(shù)值計(jì)算; 無需對(duì)湍流流動(dòng)作任何的簡(jiǎn)化或近似。這種方法能對(duì)湍流流動(dòng)中最小尺度渦進(jìn)行求解,要對(duì)高度復(fù)雜的湍流運(yùn)動(dòng)進(jìn)行直接的數(shù)值計(jì)算,必須...[繼續(xù)閱讀]

    雷諾時(shí)均數(shù)值模擬 (Reynolds-averaged Navier-Stokes,RANS) 方法的基本思想基于雷諾假設(shè),在湍流流動(dòng)中,任何物理量均可描述為一個(gè)平均量和一個(gè)脈沖量的疊加。例如瞬時(shí)速度分量u(x,y,z,t)可分解為平均速度&xf4d2;(x,y,z,t)與脈動(dòng)速度u (x,y,z,t), 即...[繼續(xù)閱讀]

    由于基于時(shí)均N-S方程與湍流模型的流場(chǎng)計(jì)算方法僅適用于模擬小尺度渦的湍流流動(dòng),因此無法從根本上解決湍流問題。為了使針對(duì)湍流的求解更加準(zhǔn)確,更能反映不同尺度的渦團(tuán)運(yùn)動(dòng),又發(fā)展出了大渦模擬 (Large Eddy Simulation,LES) 方法,它...[繼續(xù)閱讀]

    初始條件是指在進(jìn)行迭代計(jì)算之前,計(jì)算域中所有網(wǎng)格點(diǎn)上相關(guān)物理量的初值,即計(jì)算開始時(shí)的流動(dòng)條件。對(duì)于非定常計(jì)算,初始條件一般根據(jù)所考慮的具體問題給定。對(duì)于定常計(jì)算,則需要以某種初始條件出發(fā),通過偽時(shí)間迭代,以收斂...[繼續(xù)閱讀]

    邊界條件是指為了獲得物理空間問題的定解,必須給定的計(jì)算域邊界上的相關(guān)參數(shù)值,由于具體物理問題的復(fù)雜性與多樣性,CFD中亦對(duì)應(yīng)多種具體的邊界條件。1.進(jìn)口邊界條件(1) 速度進(jìn)口邊界條件。要求給定計(jì)算域進(jìn)口的速度,既可以是...[繼續(xù)閱讀]