圖3.15表示雙線牽引網(wǎng)的典型布置情形。上、下行線路接觸網(wǎng)都采用單鏈形懸掛,對(duì)稱布置。1′與1″表示線路Ⅰ的承力索和接觸線,2′與2″表示線路Ⅱ的承力索和接觸線,3′,3″,3,3表示軌道。在計(jì)算中,1′與1″同大地歸算成回路1;2′...[繼續(xù)閱讀]

    1.上、下行接觸網(wǎng)的等效導(dǎo)線—地回路的自阻抗z1與z2由于對(duì)稱(參見(jiàn)圖3.15),z1＝z2。計(jì)算方法與單線接觸網(wǎng)等效導(dǎo)線—地回路相同,根據(jù)不同的接觸網(wǎng)懸掛類型分別用式(3.15)、式(3.22)與式(3.25)計(jì)算。2.軌道網(wǎng)—地回路的自阻抗z3式中,rR為...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)以上得出的zⅠ(zⅡ)和zⅢ可對(duì)不同接觸網(wǎng)供電方式的雙線牽引網(wǎng)阻抗進(jìn)行分析。1.兩線路并聯(lián)供電一般指上、下行線路接觸網(wǎng)在供電臂末端并聯(lián)(又稱上、下行串聯(lián)供電),如圖3.18所示。圖中表示了一個(gè)負(fù)荷I1處于線路Ⅰ中,由上、下...[繼續(xù)閱讀]

    例2已知一段雙線電氣化鐵路,兩線路軌道中心距離為5m,參見(jiàn)圖3.15所示。其他條件與上一節(jié)計(jì)算例題的已知條件相同。計(jì)算:牽引網(wǎng)等效網(wǎng)絡(luò)的阻抗zⅠ,zⅡ與zⅢ。解第一步:計(jì)算上、下行線路接觸網(wǎng)的等效導(dǎo)線—地回路的自阻抗z1與z2由...[繼續(xù)閱讀]

    牽引網(wǎng)的電壓損失,等于牽引變電所牽引側(cè)母線電壓與電力機(jī)車受電弓上電壓的算術(shù)差。它不同于牽引網(wǎng)的電壓降,因?yàn)闋恳W(wǎng)的電壓降等于牽引網(wǎng)電流與牽引網(wǎng)阻抗的乘積,也就是變電所牽引側(cè)母線電壓與電力機(jī)車受電弓上電壓的相...[繼續(xù)閱讀]

    在供電計(jì)算中,一般只需計(jì)算最嚴(yán)重的運(yùn)行條件下的最大電壓損失。所以首先就確定計(jì)算條件,然后再分析計(jì)算方法。單線牽引網(wǎng)電壓損失的計(jì)算條件可按表4.1所列考慮,這是根據(jù)概率計(jì)算的結(jié)果得出的。表4.1中,c(或Ic)表示計(jì)算列車。...[繼續(xù)閱讀]

    1.雙線接觸網(wǎng)的電流分配規(guī)律若雙線上、下行接觸網(wǎng)在供電臂末端并聯(lián),當(dāng)供電臂內(nèi)只有一列列車時(shí),接觸網(wǎng)的電流分配規(guī)律見(jiàn)圖3.18、式(3.39)和對(duì)應(yīng)說(shuō)明。當(dāng)供電臂內(nèi)有多列列車時(shí),如圖4.3所示,線路(Ⅰ)各列車電流為İⅠ1,…,İⅠ...[繼續(xù)閱讀]

    當(dāng)采用JTM95+CTS120的全補(bǔ)償單鏈形懸掛接觸網(wǎng)和60kg/m型鋼軌,大地電導(dǎo)率為10×10-14(CGSM),牽引負(fù)荷的功率因數(shù)cosφ=0.8和cosφ=0.98時(shí),由第三章第三節(jié)、第四節(jié)例題計(jì)算結(jié)果,可得牽引網(wǎng)當(dāng)量單位阻抗如表4.2所示,供計(jì)算時(shí)采用或參考。表4.2牽...[繼續(xù)閱讀]

    單相變壓器繞組的電抗XT可按下式計(jì)算式中,Uk(%),UN,IN,SN對(duì)應(yīng)為單相變壓器的阻抗電壓百分值、額定電壓(V)、額定電流(A)、額定容量(VA)。單相聯(lián)結(jié)變壓器兩側(cè)供電臂屬于同相,因此變壓器最大電壓損失為當(dāng)cosφ=0.8(或0.82)時(shí):ΔUTmax＝0.6(或...[繼續(xù)閱讀]

    Vv聯(lián)結(jié)變電所兩側(cè)供電臂分別由各自的變壓器供電,其最大電壓損失為當(dāng)cosφ=0.8(或0.82)時(shí):ΔUTmax＝0.6(或0.57)ImaxXT(V)(4.13)當(dāng)cosφ=0.98時(shí):ΔUTmax＝0.2ImaxXT(V)(4.14)式中,Imax為供電臂最大電流(A)。...[繼續(xù)閱讀]