熱負(fù)荷是有效控制定子繞組溫升及確定發(fā)電機(jī)冷卻方式的重要參數(shù)。其數(shù)值為定子繞組電流密度與電負(fù)荷的乘積。全空冷水輪發(fā)電機(jī)熱負(fù)荷不宜選取過高,較高的熱負(fù)荷將導(dǎo)致槽絕緣內(nèi)溫差增大,繞組溫升增高。根據(jù)前文電流密度與電...[繼續(xù)閱讀]

    短路比是根據(jù)電站輸電距離、負(fù)荷變化情況等因素提出的。短路比的大小對(duì)水輪發(fā)電機(jī)的影響較大,短路比大,負(fù)載變化時(shí)發(fā)電機(jī)電壓變化小,可提高發(fā)電機(jī)在系統(tǒng)運(yùn)行的靜態(tài)穩(wěn)定,減小電壓變化率; 短路比大,則發(fā)電機(jī)的充電容量也相應(yīng)...[繼續(xù)閱讀]

    X″d大小主要影響短路電流的數(shù)值,從電站電氣設(shè)備選擇角度來看 (特別是發(fā)電機(jī)出口斷路器的選擇) 應(yīng)選擇較大的X″d,使短路電流減小。然而X″d主要取決于發(fā)電機(jī)阻尼繞組漏抗,發(fā)電機(jī)阻尼繞組漏抗值較小,故X″d不可能在很大范圍內(nèi)...[繼續(xù)閱讀]

    直軸瞬變電抗X′d是根據(jù)電力系統(tǒng)穩(wěn)定計(jì)算確定的,X′d越小,動(dòng)態(tài)穩(wěn)定極限越大,瞬態(tài)電壓變化率越小,但減小X′d要增加定子鐵芯的重量,從而使發(fā)電機(jī)的外形尺寸增大,成本提高。在保證葛洲壩電站增容水輪發(fā)電機(jī)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定前提下盡量...[繼續(xù)閱讀]

    葛洲壩電站原125MW發(fā)電機(jī)為B級(jí)絕緣。發(fā)電機(jī)增容至150MW后,在結(jié)構(gòu)尺寸改變條件下,包括定子鐵芯、線棒、轉(zhuǎn)子磁極等主要部件均需改造更換,增容后發(fā)電機(jī)定子、轉(zhuǎn)子的耐熱絕緣水平由原B級(jí)提高為目前普遍采用的F級(jí),滑環(huán)裝置的耐熱絕...[繼續(xù)閱讀]

    葛洲壩電站機(jī)組主要由兩個(gè)廠家設(shè)計(jì)制造,對(duì)部件機(jī)械剛度、強(qiáng)度校核工作主要委托兩個(gè)廠家進(jìn)行相應(yīng)的校核計(jì)算工作。機(jī)械設(shè)備剛度、強(qiáng)度校核主要對(duì)上機(jī)架、定子機(jī)座、轉(zhuǎn)子支架等部件進(jìn)行校核。(一) 上機(jī)架與定子機(jī)座校核考慮...[繼續(xù)閱讀]

    (一) 上導(dǎo)軸承的校核上導(dǎo)軸承暫作為不更換部件,在計(jì)算時(shí),參考的參數(shù)按照原上導(dǎo)軸承的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算,經(jīng)復(fù)核計(jì)算,上導(dǎo)軸承在額定工況下,運(yùn)行最小油膜厚度、最高運(yùn)行瓦溫等主要數(shù)據(jù)都滿足相關(guān)技術(shù)規(guī)范的要求。(二) 空氣冷卻器的...[繼續(xù)閱讀]

    結(jié)合地區(qū)負(fù)荷發(fā)展及電網(wǎng)規(guī)劃,中南電力設(shè)計(jì)院進(jìn)行了相應(yīng)的接入系統(tǒng)設(shè)計(jì),對(duì)2015年和2020年的葛洲壩220kV開關(guān)站及500kV開關(guān)站母線短路電流進(jìn)行了計(jì)算。從計(jì)算結(jié)果看,葛洲壩500kV母線三相短路電流不會(huì)超過30kA,220kV母線三相短路電流不...[繼續(xù)閱讀]

    大江電站和二江電站發(fā)電機(jī)電壓母線原設(shè)計(jì)均采用敞露式槽形鋁母線。二江電站和大江電站的敞露母線均為雙槽形鋁母線,二江電站和大江電站機(jī)組的母線規(guī)格分別為2×(200mm×90mm×10mm) 和2×(200mm×90mm×12mm),母線寬度和高度一樣,支持瓷...[繼續(xù)閱讀]

    (一) 二江電站發(fā)電機(jī)斷路器復(fù)核當(dāng)機(jī)組改造增容由125MW增至150MW后,發(fā)電機(jī)電壓回路最大工作電流為7531A,三相短路電流周期分量為54.09kA,按分閘時(shí)間60ms考慮,主變壓器側(cè)提供三相短路電流直流分量為43.62kA,三相短路峰值電流為146.16kA。二...[繼續(xù)閱讀]